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燃油鍋爐煙氣在線監(jiān)控系統(tǒng)

機(jī)組自大修后投運(yùn)以來(lái)，運(yùn)行人員通過(guò)DCS畫(huà)面發(fā)現(xiàn)3號(hào)機(jī)組在不同負(fù)荷下脫硝系統(tǒng)氨逃逸測(cè)點(diǎn)顯示氨逃逸濃度均超設(shè)計(jì)值，同時(shí)空預(yù)器的差壓及引風(fēng)機(jī)電流增大，引風(fēng)機(jī)存在失速風(fēng)險(xiǎn)，不利于機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量比對(duì)，發(fā)現(xiàn)該廠氨逃逸測(cè)點(diǎn)未失準(zhǔn)，脫硝系統(tǒng)相關(guān)運(yùn)行參數(shù)見(jiàn)表2。

由表2可知，該廠3號(hào)機(jī)組脫硝入口NOx濃度與設(shè)計(jì)值接近，出口NOx濃度A側(cè)普遍低于B側(cè)，且兩側(cè)氨逃逸濃度均在10ppm左右，超過(guò)設(shè)計(jì)值2ppm。該機(jī)組在350MW,260MW和170MW負(fù)荷下排放煙氣中NOx濃度分別為37mg/Nm3,37mg/Nm3,35mg/Nm3，已接近設(shè)計(jì)限值40mg/Nm3。通過(guò)調(diào)節(jié)噴氨總閥以減少噴氨量降低氨逃逸的調(diào)節(jié)余地有限，因該機(jī)組A側(cè)NOx濃度普遍低于日側(cè)，因此運(yùn)行調(diào)整中適當(dāng)降低A側(cè)噴氨量、同時(shí)調(diào)整B側(cè)噴氨量，DCS顯示氨逃逸濃度有所降低，但仍大于8ppm,氨逃逸問(wèn)題依然存在。

氨逃逸量超設(shè)計(jì)值對(duì)該機(jī)組運(yùn)行造成的影響主要體現(xiàn)在硫酸氫氨的生成并造成下游空預(yù)器設(shè)備堵塞。自運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)氨逃逸超設(shè)計(jì)值以來(lái)，一個(gè)月內(nèi)空預(yù)器兩側(cè)差壓增加至900Pa以上，引風(fēng)機(jī)電流也相應(yīng)增大，

為解決3號(hào)機(jī)組氨逃逸超標(biāo)、降低空預(yù)器堵塞及引風(fēng)機(jī)失速風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)3號(hào)機(jī)組進(jìn)行噴氨優(yōu)化試驗(yàn)。試驗(yàn)包括通過(guò)對(duì)SCR系統(tǒng)進(jìn)出口煙氣NOx濃度和O2濃度、閥門開(kāi)度、鍋爐設(shè)備運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行測(cè)量記錄及調(diào)整，根據(jù)不同負(fù)荷下SCR進(jìn)出口NOx、O2濃度分布情況，分析各噴氨支管的氨氮比均勻性，建立SCR反應(yīng)物料平衡表，找到可兼顧不同負(fù)荷下各噴氨支管流量及相應(yīng)閥門開(kāi)度。

通過(guò)該試驗(yàn)，可改變SCR系統(tǒng)煙道內(nèi)噴氨濃度分布，使SCR系統(tǒng)各處氨氮比接近理想數(shù)值，脫硝系統(tǒng)出口煙道內(nèi)各處NOx濃度均勻性大幅提高，避免出現(xiàn)局部過(guò)噴點(diǎn)，在確保排煙中總NOx濃度基本不變的情況下降低噴氨耗量，減少氨逃逸。

3.1噴氨裝置簡(jiǎn)介

鍋爐噴氨格柵布置方式：?jiǎn)蝹?cè)反應(yīng)器入口有18根分支管，對(duì)應(yīng)18個(gè)手動(dòng)蝶閥，每3個(gè)支管為一組，進(jìn)入煙道后控制對(duì)應(yīng)區(qū)域不同深度方向的噴氨量。圖1為一組內(nèi)的三個(gè)支管，每個(gè)支管由一個(gè)單獨(dú)閥門控制，每個(gè)支管分別對(duì)應(yīng)煙道內(nèi)淺、中、深三個(gè)不同深度。每側(cè)噴氨格柵由六組支管并排構(gòu)成，每個(gè)支管的噴氨量可由閥門單獨(dú)控制。

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